EoW May 2012

Articolo tecnico

l’acciaio di base mostra uno snervamento continuo, cioè uniforme ( round-house ). L’evento dell’allungamento del limite di snervamento può essere piuttosto inaspettato dato che la lega era progettata per tenere l’azoto legato al boro e pertanto l’allungamento del limite di snervamento non dovrebbe essere determinato dall’invecchiamento per deformazione dell’azoto “libero”. Di conseguenza, il comportamento si riferisce presumibilmente all’invecchiamento per deformazione del carbonio. Vanotato che lebarre sono state raddrizzate a temperatura ambiente in seguito alla laminazione a caldo e, in alcuni casi, una deformazione non uniforme durante la raddrizzatura può aver determinato l’eliminazione dell’allungamento del limite di snervamento. Nell’acciaio di base e al B sono state ottenuti resistenze alla trazione e allungamenti simili. L’acciaio ad alto tenore di B ha evidenziato valori di resistenza più bassi; si può notare uno snervamento uniforme a valori di resistenza inferiori rispetto ad altri acciai ed è stato raggiunto un carico di rottura più basso di circa 25 MPa.

Temperatura, °C

Tempo, s

▲ ▲ Figura 3 : Temperature di inizio (quadri) e fine (triangoli) trasformazione per diverse velocità di raffreddamento costante Simboli pieni: lega di base e simboli aperti: acciai al B

Gli acciai di base e al B evidenziano comportamenti di tensione-deformazione molto simili sebbene l’acciaio al B mostri un allungamento del limite di snervamento ( YPE - Yield Point Elongation ) mentre

È stata effettuata l’analisi TEM dell’acciaio legato superstechiometricamente per valutare l’effetto del boro libero sull’evolu- hzione microstrutturale e una micrografia TEM rappresentativa è illustrata sulla Figura 2 . Non è stata rilevata presenza di martensite, indicando probabilmente che il boro non aumenta la temprabilità. È noto che il boro aumenta considerevolmente la temprabilità in acciai a basso contenuto di carbonio. 9 Tuttavia, è stato riportato che questo effetto è meno pronunciato in acciai ad alto tenore di carbonio. 10,11 Al fine di verificare l’effetto della lega sulla temprabilità, è stato effettuata una prova di dilatazione sulla base e sulla lega di boro come discusso nel riferimento 12. La prova ha dimostrato che la lega di boro determinava una diminuzione della temprabilità come si può vedere sulla Figura 3 , che indica le temperature di inizio e fine della trasformazione per le leghe di base e di boro ad una temperatura in funzione del diagramma del tempo. Come si può notare, sono state esaminate varie velocità di raffreddamento costante. A velocità di raffreddamento di 25 e 50ºC/s, la trasformazione della martensite è stato l’unico meccanismo di decomposizione dell’austenite rilevato nella lega di base, mentre è stata osservata la trasformazione di perlite nell’acciaio al boro. Inoltre, l’acciaio al Boro ha evidenziato un’area più ampia di trasformazione della perlite. Le curve tensione-deformazione e le proprietà di trazione delle barre laminate a caldo sono indicate nella Figura 4 e nella Tabella 2 .

▼ ▼ Tabella 2 – Proprietà di trazione delle barre laminate a caldo

UTS, MPa

UE, %

TE, %

Base

952 951 926

9.4 8.2

13.7 13.9 16.6

B

Alto contenuto di B

11.2

▼ ▼ Figura 4 : Curve di tensione-deformazione delle barre laminate a caldo

Sollecitazione tecnica, MPa

Deformazione tecnica, %

94

EuroWire – Maggio 2012