EuroWire January 2007

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También en este caso es necesario contactar con el fabricante del horno para discutir las modificaciones y los beneficios de cada aplicación específica. En términos de ahorros potenciales, se debe considerar un horno convencional diseñado para funcionar 6.000 horas al año a la capacidad máxima de 4 t/h (24.000 t/año). Teniendo en cuenta que la mayoría de los hornos están un poco sobredimension- ados y que es casi imposible para un productor mantener una mezcla de productos que permita maximizar el rendimiento en todas ocasiones, se considerará un rendimiento efectivo de 20.000 t/año y una carga de horno típica del 80% como máximo. En base a estos datos, la Tabla 5 resume el uso de combustible y su coste, utilizando un precio de base del combustible de $0,40 US/m 3 , que es el coste del gas típico corriente en el mercado canadiense. Como se puede ver, se puede reducir sustancialmente el uso de combustible y el coste, incluso en una planta donde los horno(s) funcionan casi a su capacidad. Las plantas donde los hornos no funcionan a plena capacidad pueden ahorrar proporcionalmente más com- bustible. Se prevé que el coste generado por el cambio de esquema de control del horno existente pueda ser amortizado en un año o menos en muchas plantas.

sustancial reducción del uso de com- bustible y una correspondiente reducción de emisiones nocivas. Los hornos nuevos pueden ser construidos para funcionar usando estos esquemas de control con un coste mínimo, y los hornos existentes pueden ser fácilmente modificados en la mayoría de los casos. n Agradecimientos Se agradece el apoyo de NSERC (Natural Sciences and Engineering Research Council of Canada). Dedicatoria Este artículo está dedicado a la memoria de Philip Cowie (1962-2006), buen amigo y entusiasta sostenedor del desarrollo continuo del lecho fluidizado y de la industria del alambre. Nomenclatura d w Diámetro del alambre (m) h Coeficiente de convección (W/m 2 -K) k Conductividad térmica del gas de fluidización (W/m-K) Nu Número de Nusselt ( Nu = hd w / k ) U Velocidad del gas de fluidización (m/s) U mf Velocidad mínima del gas de fluidización requerida para la fluidización (m/s)

J Friedman Universidad de Ryerson, Departamento de Ingeniería Mecánica e Industrial Toronto, Ontario Canadá Email : jfriedman@ryerson.ca G Lundy The ICE Group Ltd Dorval, Quebec Canadá Fax : +1 514 636 0608

Conclusiones

Referencias

Las sobre tasa de transferencia del calor en un lecho fluidizado han demostrado que el control por modulación o el control por zonas de los lechos fluidizados para el tratamiento térmico del alambre es factible. Los beneficios que proporcionan estos esquemas de control incluyen una investigaciones recientes

1. Saxena, S C: “Heat Transfer between Immersed Surfaces and Gas-Fluidized Beds”, Advances in Heat Transfer V.19, 1989 2. Friedman, J, Koundakjian, P, Naylor, D, Rosero, D: “Heat Transfer to Small Cylinders Immersed in a Fluidized Bed”, Journal of Heat Transfer V.128, 2006

Email : george@icegroup.org Website : www.icegroup.org

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EuroWire – Enera de 2007