EoW November 2008

article technique

de 75-microns à une dose de rayons UV de J/cm 2 . La lampe utilisée est une lampe à vapeurs de mercure-aux halogénures caractérisée par une puissance de 300W/pouces. Cette exposition aux rayons UV suffit pour assurer que le matériau se trouve sur le plateau de la courbe dose/module. Les données montrent que le module d’équilibre se situe à environ 1,5MPa. Généralement, sur la fibre ce revêtement présente une vulcanisation satisfaisante avec un module d’équilibre d’environ 0,8MPa, un niveau typique de la majorité des revêtements primaires des fibres monomodales dans le secteur industriel. Les raisons de l’écart entre le module de la pellicule et le module in situ sont illustrées en détail dans les références bibliographiques allant de [8] à [10] .

de coloration optimisé inclus dans le matériau, qui n’exige aucune couche supplémentaire d’encre pour le codage couleur. Les nouvelles couleurs sont caractérisées par une meilleure luminosité et visibilité dans des conditions de faible éclairage, comme par exemple dans des points très sombres ou dans les trous d’homme. 3.1 Propriétés mécaniques Les propriétés mécaniques dynamiques d’un revêtement primaire commercial type sont illustrées à la Figure 2 . Les données ont été obtenues sur un analyseur mécanique dynamique TA avec une fréquence d’oscillation de 1Hz, en accordant une attention particulière afin de maintenir la déformation dans l’espace linéaire du comportement contrainte-déformation. L’échantillon du revêtement a été vulcanisé sur polyester dans une pellicule

La valeur T g estimée proche de la valeur maximale du tanδ est égale à environ -30°C. Par conséquent, le revêtement, et d’autres formulations similaires, répondent comme un verre à des températures extrêmement réduites de -40 à -50°C. (Il s’agit d’un cadre incomplet du fait de la relation entre le temps et la contrainte induite par la déformation à une basse température; toutefois, la valeur T g reste un paramètre de comparaison utile). La Figure 3 illustre les propriétés mécaniques dynamiques du nouveau revêtement primaire, en utilisant un échantillon de pellicule réalisé comme dans l’exemple cité plus haut. À la Figure 3 le nouveau revêtement primaire présente un module d’équilibre légèrement inférieur à 1MPa dans la pellicule vulcanisée, alors que sur la fibre le module in situ se mesure généralement de 0,3 à 0,4MPa, la valeur cible. Dans le but d’améliorer la protection aux basses températures contre la microcourbure induite par des contraintes, la température de transition vitreuse est déplacée à plus de 20°C en moins par rapport au revêtement conventionnel décrit à la Figure 2 . Il faut donc prévoir une relaxation en contrainte considérablement plus rapide imposée durant les excursions de température. Les résultats des essais mis au point pour analyser la protection contre la microcourbure sont illustrés dans la section suivante. 3.2 Sensibilité à la microcourbure Deux méthodes d’évaluation différentes ont été utilisées aux fins d’une comparaison relative à la sensibilité à la microcourbure entre la fibre commerciale avec revêtement primaire traditionnel et la fibre pourvue du nouveau système de revêtement. Les deux méthodes ont été étudiées pour offrir des conditions de contrainte latérale extrêmes (où la deuxième méthode va décidément au-delà de ce que l’on rencontre normalement sur-le-champ). Après avoir mesuré l’effet sur l’atténuation à température ambiante, les structures d’essai peuvent être sujettes à une variation cyclique de la température pour déterminer la perte supplémentaire induite par les excursions de température. Le premier essai est constitué par une opération d’enroulement sur dévidoir/ variation cyclique de la température. La fibre échantillon est enveloppée avec une tension de 50 grammes sur un cylindre au quartz d’un diamètre de 300mm et un pas de 9mm. Cela entraîne de nombreux croisements de fibre à fibre durant l’enroulement des 50 couches sur le dévidoir. Les croisements peuvent causer une perte supplémentaire à température ambiante si la fibre est

Perte à 1550nm, dB/km

Figure 4 ▲ ▲ : Résultats des essais d’enroulement sur dévidoir/variation cyclique de température pour le système de revêtement monomodal commercial traditionnel (ligne pointillée) et le système de revêtement optimisé (ligne droite)

Sur dévidoir

Atténuation à 1550, dB/km

Initial

Heure

Heure

Heure

Heure

Heure

Heures

Heures

Heures

Heures

Figure 5 ▲ ▲ : Résultats des essais d’enroulement sur dévidoir en papier de verre/variation cyclique de température pour le système de revêtement monomodal commercial traditionnel (ligne pointillée) et le système de revêtement optimisé (ligne droite)

93

EuroWire – Novembre 2008